INTRODUCCIÓN
En campos de desarrollo es poco común observar arenas presurizadas superficiales en revestidores donde normalmente esta fase es perforada alrededor de 1000 m por debajo del lecho marino. Los revestidores conductor y de superficie son perforados con retorno al lecho marino y el equipo de control de pozo todavía no está instalado por lo que un eventual flujo de gas o agua se torna incontrolado, al tratarse de una situación no esperada, normalmente no se cuenta con los recursos para llevar a cabo una operación de cementación que se base en un sistema cementante de flujo de gas/agua presurizado superficial, por tanto diseñar un plan de contingencia es imperativo para ejecutar esta operación de manera segura.
ANTECEDENTES
Si ocurre el flujo, hay que evaluar los riesgos y costos de continuar con la perforación bajo balance versus controlarlo con largos volúmenes de fluido pesado. En algunos casos históricos han utilizado sistemas cementantes espumados en revestidores que atraviesan zonas presurizadas superficiales. Entre los beneficios tenemos: mejora de la eficiencia de desplazamiento, control de pozo por el hecho de estar un fluido expansivo durante la fase de transición de un sistema cementante líquido a uno con suficiente resistencia al gel que contenga el flujo y fácil colocación en la unidad marítima de perforación. [8]
Luego de colocar el sistema cementante, la caída de la presión hidrostática durante el desarrollo del esfuerzo de gel, en condición estática resulta en bajo balance, pudiendo inicial el flujo de gas/agua presurizada superficial. Determinando el tiempo de desarrollo del esfuerzo de gel estático del sistema cementante, calculando la perdida de presión en el anular y el instante donde la presión de poros de la arena de gas / agua superficial excede la presión hidrostática del anular, el esfuerzo de gel del sistema cementante puede ser anticipado [4][9][10].
En la región del delta del Nilo no fue la excepción de los riesgos de perforar en áreas con flujos de gas y agua observados en la mayoría de los proyectos de perforación costa afuera en el mundo. Una consecuencia de un flujo presurizado superficial no esperado es una situación de descontrol del pozo, donde en los revestidores superficiales todavía no se ha instalado el equipo de control de pozo. En algunos casos reportados, el flujo ha sido controlado antes de correr el revestidor, en otros ocurre después de la cementación del revestidor de superficie. Cada una de estas operaciones le costó al operador entre 1.5 y 4 millones de dólares para solucionar el problema. Una preparación adecuada del pozo, un correcto diseño del lodo de perforación y un sistema cementante espumado han sido soluciones efectivas. Adicionalmente, avances realizados en los sistemas cementantes para situaciones costa afuera donde hay un reducido margen entre los gradientes de poros y fractura, bajas temperaturas del lecho marino e impredecibles flujos superficiales son factores adversos al diseño de un sistema cementante. Las consecuencias de un flujo de gas/agua presurizado superficial pueden ser tan severas como la pérdida del pozo. Una de las dificultades en evaluar un flujo de gas/agua presurizado superficial, es que esta puede no ocurrir durante las operaciones de perforación o cementación, pero puede ocurrir horas después del trabajo de cementación, cuando el sistema cementante no ejerce una presión hidrostática competente en la formación. Este puede ser el camino donde el gas o el agua atraviesen el cemento hasta la superficie. En zonas donde la profundidad de agua es mayor a 600 m, el gradiente de fractura a la profundidad del revestidor conductor, no soporta el peso de un sistema cementante convencional y pérdidas de circulación son observadas. Las soluciones en estos casos son el uso de un sistema cementante a base de micro-esferas, aditivos de bajo peso o uno espumado en el rango de 10 a 12 lpg. Cementar un revestidor de superficie en una región de riesgo de flujo de gas /agua presurizado superficial en el Delta del Nilo ha sufrido grandes cambios. Primero se verifica el riesgo de flujo presurizado superficial, en las proyecciones sísmicas, en casos donde hay una probabilidad baja y el pozo necesita ser perforado en esa locación, se perfora un hoyo piloto de 12-1/4”. Se requerirá de una locación alternativa si el flujo es detectado. Una prueba corta de flujo de 30 minutos, donde el pozo es observado en condiciones estáticas para eliminar los efectos de la densidad equivalente de circulación que enmascara el potencial del pozo a fluir bajo condiciones dinámicas. Estos pozos son controlados con lodo de perforación entre 11 y 13 lpg, para ayudar a mantener la estabilidad del pozo cuando es bajado el revestidor de superficie. El mecanismo de zonas presurizadas superficiales se puede predecir y se debe tomar precauciones durante el diseño del sistema cementante y en la perforación [5].
Una solución para verificar flujos de gas / agua presurizadas superficiales, que tienen baja probabilidad de ocurrir, según los registros sísmicos, es la de perforar un hoyo piloto de 12-1/4” hasta la profundidad de asentamiento de la zapata del revestidor de superficie, casos históricos son mencionados a continuación: fue perforado un hoyo piloto de 12-1/4” y detectada una zona a 692 m con 5% de probabilidad de agua presurizada superficial. Fue analizada la posibilidad de colocar la zapata de 20” antes de 692 m y colocar un liner de 16” en frente de esta zona, con equipo de control de pozo; que al compararlo con un sistema cementante adecuado, colocando la zapata de 20” a 1000 m, se decidió por la segunda opción. El diseño del sistema cementante fue basado en: sistema estabilizado, baja pérdida de fluido, baja permeabilidad (con la utilización de microsílica alrededor de 0,15 micrón), tiempo de tránsito para desarrollar el esfuerzo de gel estático (cemento clase c, con alto contenido de calcio) y minimizando la reducción de volumen. Las causas de un flujo después de un trabajo de cementación pueden ser que la presión hidrostática en el anular disminuye con respecto a la presión de formación por deshidratación, agua libre o canales o durante la gelificación del sistema cementante [11].
Las operaciones costa afuera en el Delta del Nilo se ejecutan en profundidades de agua entre 200 y 2600 m, las consecuencias son inesperadas con fluidos incontrolados (reventones) sin equipo de control de pozo instalado. En algunos casos el flujo fue controlado antes de la bajada del revestidor, siendo observado después de la cementación. Cementos espumados de baja densidad y alta resistencia, han sido usados en un margen estrecho entre los gradientes de poro y fractura, además con secciones perforadas con potenciales flujos. Sistemas cementantes espumados han sido efectivos en muchos casos. Diseños en ambientes de gradientes de fracturas bajos, en profundidades de agua de 300 m, donde flujos no fueron observados, es posible cementar el revestidor de superficie utilizando un sistema cementante convencional, que consta de un sistema cementante extendido de llenado de 12 a 12.5 lpg a base de bentonita prehidratada, en la parte alta del revestidor y uno de cola de peso 15.8 lpg, que se coloca en la parte baja, alrededor de la zapata. En profundidades de agua mayores a 600 m, el gradiente de fractura baja y el peso de los sistemas cementantes convencionales, no es soportado por la formación resultando en perdida. Opciones para este caso es un sistema cementante de bajo peso a base de micro-esferas o cementos espumados en el rango de 10 a 12 lpg [1].
Para el pozo exploratorio titán nro. 1, el equipo de perforación seleccionó un sistema cementante espumado con nitrógeno de corto tiempo de tránsito. El tiempo de transito es generalmente entendido como el intervalo de tiempo en el que el sistema cementante desarrolla suficiente esfuerzo de gel para impedir el flujo de fluidos a través del cemento. Utilizando un sistema cementante de corto tiempo de tránsito, minimiza el tiempo en que el sistema cementante es vulnerable a canalización. Usando nitrógeno la densidad del sistema cementante es compatible con la ventana entre los gradientes de poro y fractura, al mismo tiempo desarrollan excelentes resistencias compresivas [13].
Los bloques ubicados en la Plataforma Deltana (Venezuela), están influenciados por bolsones de gas superficiales, que se comunican con yacimientos presurizados profundos, a través de fallas que pueden originar reventones durante la perforación o cementación de los pozos. Durante la perforación del pozo loran-1x, en la campaña de perforación exploratoria de los años 80, se obtuvo una migración de gas a través del espacio anular, una vez cementado el revestidor superficial, esto llevo a la movilización inmediata de la unidad marítima de perforación, desde la localización en dirección opuesta a las corrientes marinas con la finalidad de evaluar diariamente el comportamiento del pozo. Este evento tuvo un tiempo perdido de 15 días, incluyendo el alto riesgo de exposición del personal a sufrir accidentes fatales, perdida del pozo y/o perdida de la unidad marítima de perforación. Las dos primeras fases de los pozos submarinos se ejecutan con retorno al lecho marino, sin utilizar el equipo de control de pozo. Las mayores pérdidas humanas y materiales en costa afuera se han generado como consecuencia de la ocurrencia de arremetidas de gas en zonas superficiales. Por ejemplo, entre los años 1987 y 1988, los reventones causaron pérdidas en plataformas costa afuera por el orden de los 200 MM USD.
Con la finalidad de minimizar los riesgos operacionales al perforar zonas con gas presurizada superficial, se decidió corroborar la interpretación sísmica en las correspondientes localizaciones de los pozos, mediante la aplicación de técnicas tales como: la perforación de un hoyo piloto y ampliado sin conductor marino, utilizando lodo densificado mediante la dosificación de un mezclador dinámico de fluidos, la toma de información mientras se perfora en tiempo real de emisiones de rayos gamma, conductividad y diferencial de presión anular en el hoyo piloto. Se visualizó retorno de fluido y gas al lecho marino durante la perforación del hoyo piloto de 8-1/2” en el pozo bor-1se, al finalizar la perforación la tendencia del gas disminuyó, aun así, se decidió dejar fluido densificado de 9,3 lpg en el hoyo y mantener las propiedades anti-migratorias de la lechada. En función de las simulaciones superficiales y considerando el riesgo a producirse perdida de circulación durante la cementación, se decidió bajar la densidad de la lechada a de peso inicial de 13,5 y 15,6 a 12,5 lpg, esto considerando el uso de una lechada liviana extendida con micro-esferas huecas y aditivos sólidos inertes para mantener una resistencia a la compresión aceptable en temperaturas de circulación que van desde 60 a 80 °F, una resistencia a la compresión de 500 lbs a las 24 horas, que resista los esfuerzos de las fases siguientes y del peso del equipo de control de pozo, el cual pesa alrededor de 570.000 lbs. El filtrado menor que 35 cc/30 minutos permitió minimizar la pérdida de fluido de la lechada, reduciendo el riesgo de disminución del tiempo de espesamiento y la posible migración de gas a través de la matriz del cemento. En un primer diseño se trató de reducir el filtrado a 25 cc/30 minutos, lo cual originó un aumento considerable en la viscosidad del sistema cementante. Como factores primordiales de migración de gas, se consideraron un tiempo de gelificación de la lechada en condición estática menor que 25 minutos, una resistencia al gel en el intervalo de 100 a 500 lbs/100 pies2 y un tiempo menor a 30 minutos en el desarrollo de 30 UC a 70 UC en la curva de tiempo de transición. Se consideró agua libre cero para minimizar cualquier decantación de sólidos en la lechada y así evitar desbalance hidrostático durante la colocación del cemento [3].
Aplicando el modelo de pérdida de presión hidrostática introducido por Sabins, et al, en 1980 [12], y luego aplicado por Mueller [2] para cuantificar la perdida de presión hidrostática en escenarios de flujos de gas/agua presurizadas superficiales, el esfuerzo de gel estático crítico para un sistema cementante en frente de un acuífero de presión anormal. Sistemas cementantes de bajo peso son usados en aguas profundas en áreas con riesgo geológico típicamente reduciendo la relación agua del sistema cementante y con un corto tiempo de tránsito, normalmente sistemas espumados o con micro esferas huecas, requerimientos para flujo de gas / agua presurizada superficial en escenarios de incertidumbre del gradiente de poro y fractura, en ambiente de bajas temperaturas. Las micro-esferas huecas son mezcladas por aditivos sólidos y son formulados para una densidad específica, desviaciones en la densidad resultan en alteraciones de sus propiedades críticas. Sistemas espumados son obtenidos a través de la adición de nitrógeno, material inerte, la densidad puede variar cambiando la relación gas / liquido sin afectar las propiedades del sistema [7].
MARCO TEÓRICO
Concepto de cementación primaria
Es el proceso de colocar un sistema cementante con propiedades adecuadas en el espacio anular entre el revestidor y el pozo abierto, para tener aislamiento zonal en las áreas de interés.
Objetivos de las cementaciones en aguas profundas
ü Sellar el espacio anular y obtener un buen sello hidráulico. Evitando la migración de fluidos entre las diversas zonas permeables en el espacio anular.
ü Remover los ripios de perforación y remplazarlo por cemento.
ü Proveer soporte, resistencia del revestidor y soporte a los revestidores posteriores.
ü Control de pérdida de fluido.
ü Por medio de un frague rápido del cemento, prevenir posible migración de gas en el pozo.
ü Proteger el revestidor de los esfuerzos y choques cuando se perfora para profundizar.
ü Proteger el revestidor de la corrosión.
ü Proteger al revestidor de los esfuerzos externos que pudieran producir colapso.
ü Proteger al revestidor contra presiones internas que pudieran generar estallido.
ü Proteger al revestidor durante los trabajos de cañoneo.
ü Aislar las zonas con pérdidas de circulación.
ü Proteger la(s) formación (es) contra derrumbes.
ü Sellar zonas no productivas.
ü Aislar las zonas con pérdidas de circulación.
ü Proteger la(s) formación (es) contra derrumbes.
ü Sellar zonas no productivas.
ü Sellar las aguas de las formaciones productivas.
ü Sellar zonas de gas en caso necesario.
ü Cumplir con requerimientos de seguridad, viabilidad económica y gubernamental.
ü Garantizar el aislamiento zonal durante la vida productiva del pozo, considerando trabajos de reacondicionamiento, cañoneo, estimulación química y de fracturamiento hidráulico, inclusive, el abandono del pozo.
Flujo de gas / agua presurizada superficial
Concepto: es un flujo de gas / agua por los alrededores del revestidor hacia el lecho marino o la superficie terrestre. Este flujo de agua puede erosionar el soporte estructural del pozo hasta producir un doblez del revestidor hasta ocasionar su falla, lo que puede comprometer su integridad y como resultado tener una pérdida de control del pozo.
Se han identificado cuatros mecanismos que causan flujo de agua presurizada superficial:
Fracturas inducidas.
En este mecanismo la presión generada a la profundidad de la zapata excede el esfuerzo de la formación causando una fractura que provee un canal para que fluya el agua hasta el lecho marino, generando pequeños volcanes en la superficie en la que se pueden escapar fluidos y granos de formación. Normalmente ocurre en los revestidores superficiales de 20", 16” o 13-3/8”. Esta presión adicional para llegar a la fractura puede ser de fricción, empaquetamiento del pozo, ripios en suspensión o incremento del peso del lodo. Estas secciones son perforadas sin el equipo de control de pozo, con retorno al lecho marino. Ninguna arena necesita estar presente para ocurrir esta falla.
3.3.2 Almacenamiento inducido.
En esta condición la presión generada por la columna de lodo carga una formación permeable y porosa que estuvo normalmente presurizada. Este fenómeno es común en las primeras camadas de sedimentos del suelo marino. Este mecanismo ocurre normalmente entre el revestidor conductor y de superficie que son perforados con retorno al lecho marino, cuando la circulación es detenida, la formación se carga debido a la alta presión en el pozo, resultando en flujo en los alrededores de la cabeza de pozo, observándose esto con el vehículo operado remotamente (ROV, por sus siglas en inglés “Remote Operated Vehicle”). En principio el flujo es muy fuerte y significativo, pero con el tiempo declina rápidamente hasta observar una nube en los alrededores del pozo. En casos severos el flujo puede durar una hora hasta aparecer la nube, la cual puede estar presente durante días o semanas. Normalmente se perfora el pozo donde se colocará el revestidor conductor, con agua de mar y con bombeo constante de píldoras viscosa para acarrear los ripios hasta el lecho marino, luego de perforado hasta la profundidad final se deja un fluido pesado que controle al pozo y se deja en condiciones estáticas hasta la instalación del revestidor conductor. Cuando se decide perforar el pozo y se aguarda por cemento para bajar el revestidor, puede ser una causa de presurizar estas zonas porosas y permeables.
Arenas geo-presurizadas en el intervalo del conductor.
Perforar arenas geo-presurizadas antes de correr el equipo de control de pozo y la columna de riser es la causa más común de flujo de agua superficial y uno de los mecanismos más peligrosos. Cuando arenas geo-presurizadas son encontradas antes de la corrida del revestidor de superficie, del equipo de control de pozo y de la columna de riser, las prácticas convencionales de control de pozos no son posibles. Algunas operadoras consideran perforar las secciones con retorno al suelo marino con fluido pesado, pero esta opción no es práctica por las dificultades de logística y altos costos de los grandes volúmenes requeridos. Cuando una formación geo-presurizada no es contenida, ella fluye llevando sólidos de formación hasta el lecho marino con el consecuente alargamiento del pozo y formación de cráteres alrededor de la cabeza de pozo. Si se decide cementar bajo estas condiciones, el sistema cementante será contaminado y formará canales posiblemente hasta la superficie del suelo marino, poniendo en peligro la fundación del pozo. Cuando se perfora formaciones geo-presurizadas, algunos ripios incrementan el peso del agua de mar, que pueden suprimir el flujo, si este se incrementa, fluido más pesado es desplazado. Si se induce almacenaje el flujo de una formación geo-presurizada se incrementa con el tiempo.
Transmisión de geo-presión a través de canales de cemento.
Una pobre cementación puede ser causa de flujo de agua presurizada superficial por el revestidor de superficie o conductor. La geo-presión puede ser transmitida por canales luego de ejecutada la cementación en el pozo. Este mecanismo puede aparecer tarde en la vida del pozo. La presión hidrostática de la columna del fluido de perforación contiene la formación hasta que los sólidos decantan, resultando en un fluido más liviano con la subsecuente transmisión de la sobre-presión.
Esfuerzo de gel estático
Se requiere un rápido desarrollo de la resistencia de gel estático en un intervalo de tiempo para pasar de 100 a 500 lbs/100 pies2. Este concepto considera un intervalo de tiempo de 30 minutos para un flujo severo y 45 minutos para uno mediano, tiempo que según experimentos es suficiente para evitar que el gas atraviese el espacio anular cementado.
MPR: SGS (1)
300 x (l/Def)
Donde:
MPR: restricción de presión máxima, en lbs.
SGS: esfuerzo de gel estático, en lbs/100 pies2.
l: longitud de la columna de cemento, en pies.
Def: diámetro efectivo de la columna de cemento, en pulgadas (diámetro de hoyo – diámetro de revestimiento).
La ecuación 1 es usada para predecir la presión diferencial que debe ser aplicada para romper gel y establecer la circulación en lodos gelificados ubicados en el espacio anular. Despejando el esfuerzo de gel estático:
SGS: MPR x 300 x (l/Def). (2)
El esfuerzo de gel estático es medido en un consistómetro a baja rotación, con la rampa de temperatura y presión del pozo, que convierten la ultra baja velocidad rotacional, aproximadamente 0,1 rpm para determinar el esfuerzo de gel. El resultado es graficar el tiempo contra la viscosidad, en unidades de consistencia bearden en lbf/100 pies2. El método ultrasónico predice el esfuerzo de gel estático contra el tiempo, usando un algoritmo. El sistema cementante debe tener un esfuerzo de gel inicial alto.
Presión de poros
Es la presión de fluidos contenido en los espacios porosos de la roca. En una roca solo parte del volumen total es ocupado por partículas sólidas, que se acomodan formando una estructura. El volumen restante es llamado de poros, ocupado por fluidos. Para formaciones sedimentarias es común utilizar valores de 8,5 a 9 lpg, para valores de masa específicas de agua de formaciones. Para gas un valor comúnmente utilizado es 2 lpg y para petróleo se utiliza 7 lpg [5].
Presión de fractura
Es la presión que lleva a la falla de la roca por tracción, de la misma forma que ocurre para el colapso de la formación, la fractura puede ocurrir en función de un bajo peso del fluido de perforación, llevando a una falla debido a la fractura inferior o por alto peso de fluido de perforación, ocurriendo una falla por fractura superior. Las consecuencias operacionales son la perdida de fluido de perforación para la formación, conocida como perdida de circulación [6].
Ventana operacional
Es la variación permitida por la presión ejercida por el fluido de perforación dentro del pozo, de forma de mantener la integridad de este, respetando las presiones de poros, fractura y colapso. El límite inferior es establecido por el mayor valor entre las presiones de poros y colapso inferior. El límite superior es establecido por la curva de presión de fracturas o colapso superior [6].
Problemas encontrados en revestidores superficiales
ü Flujo de gas/agua presurizado superficial.
ü Baja temperatura en los revestidores conductor y de superficie.
ü Riesgo de pérdida de circulación en zonas superficiales.
ü Baja velocidad durante la colocación del cemento al espacio anular.
ü Bajo desplazamiento del lodo por el cemento, alta posibilidad de canalización debido a la geometría del hoyo/revestidor y a los bajos caudales de bombeo del sistema cementante.
El flujo de agua superficial ocurre en:
ü Zonas sobre-presurizadas de alta permeabilidad.
ü Arenas y arcillas no consolidadas.
ü Fallas.
ü Margen estrecho entre la presión de poro y de fractura.
ü Entre 150 y 1100 m, por debajo del lecho marino.
ü En formaciones con un rango de 100 md a 10 darcys de permeabilidad.
ü Rangos de temperaturas bajas de 45 a 90 °F.
Problemas de los flujos de agua superficiales
ü Flujo durante la perforación o cementación.
ü Perdida de circulación durante la perforación o colocación del cemento.
ü Grandes zonas lavadas.
ü Arrumbamiento de las zonas vecinas al hoyo, disminuyen la integridad estructural del pozo, que debiera soportar el peso del equipo de control de pozo y de la columna del riser.
ü Perdida del pozo y/o de la unidad marítima de perforación.
Efecto de la baja temperatura en los sistemas cementantes
ü Tiempo de frague muy largos.
ü Lento desarrollo de la resistencia compresiva.
ü Estimación de la temperatura API no es aplicable en pozos costa afuera, normalmente se utilizan simuladores térmicos para estimarla.
Fases de un sistema cementante hasta la fase de fragüe
En la figura 1, observamos las etapas de un sistema cementante luego que es colocado en el espacio anular, primero se encuentra en estado líquido, luego pasa por un proceso de gelificación donde baja levemente la presión hidrostática, luego pasa por el proceso de hidratación donde baja aún más la presión hidrostática con una pendiente de descenso más fuerte, que inclusive llega a niveles inferiores que la presión de poros, punto crítico, ya que es justo en este momento cuando el fluido de formación puede invadir el espacio anular, contaminando el sistema cementante, atravesando el mismo y generando canales. Por último, tenemos el periodo de fragüe donde el sistema cementante pasa al estado sólido.
Figura 1. Fases de un sistema cementante. Fuente: Schlumberger.
En caso de existir un flujo de gas o agua presurizada superficial, el efecto de las bajas temperaturas en la fase perforada hace que el periodo crítico de hidratación se extienda, aumentando de este modo el periodo donde la presión hidrostática está por debajo de la presión de poros, como se observa en la figura 2.
Figura 2. Efecto de baja temperatura en las fases de un sistema cementante. Fuente: Schlumberger.
En flujos de gas o agua presurizado superficial se recomienda que el intervalo en desarrollar un esfuerzo de gel estático de 100 a 500 lbs/100 pies2 este en un periodo de tiempo de 30 minutos para el caso de gas o agua severo, y de 45 minutos para el caso moderado, ver la figura 3.
Figura 3. Esfuerzo de Gel Estático. Fuente: Prueba de Laboratorio.
CASOS HISTÓRICOS
Caso 1. 13-3/8” Slender
En un campo de desarrollo a una profundidad de agua de 685 m, un revestidor conductor de 30” fue colocado a 716 m. Seguidamente fue perforado un hoyo de 17-1/2” a 1613 m, ver Figura 4. Ningún indicio de flujo de agua presurizada superficial fue evidenciado durante la perforación ni en el registro de medición de presión en el anular mientras se perfora (PWD, por sus siglas en inglés, “Pressure While Drilling”). El registro de resistividad evidenció unos lentes de arenas contenedoras de agua. Fue colocado un fluido salino tratado con almidón (STA) de peso 9,7 lpg y aguardado por llegada de cemento a bordo. El pozo fue reacondicionado y colocado un nuevo fluido STA de 9,7 lpg. Fue bajado el revestidor de 13-3/8” con una columna interna (stinger) y asentado con una columna de asentamiento. No fue evidenciado flujo durante la corrida del revestidor y asentamiento del alojador de alta de 16-3/4” en el alojador de baja 18-3/4”. Fue circulado para cementar con agua de mar durante 3 horas, al parar la circulación para probar la línea que conecta el pozo con la unidad de cementación, fue observado un flujo en los alrededores de la cabeza de pozo. Se verificó las bombas de la unidad marítima de perforación y de cementación fuera de operación. Se evidenció flujo en los alrededores de la cabeza de pozo con el vehículo operado remotamente, la suspensión llegó hasta 300 m. Se colocó el peso del revestidor, stinger y de la columna de asentamiento en el bloque viajero para evitar que la cabeza de pozo se hundiera.
En la figura 4, se observa el diseño de revestidores del pozo, en la figura 5, se observan donde se encontraron los lentes de arena desde 900 hasta 1534 m.
Figura 4. Esquema de pozo Caso 13-3/8” Slender. Fuente: Elaboración propia.
Figura 5. Arenas de agua encontrados durante la perforación caso 13-3/8” Slender. Fuente: Elaboración propia.